應(yīng)考慮缺陷類型、缺陷部位、缺陷區(qū)域焊接工藝、承載情況與應(yīng)力分布。對(duì)于受力復(fù)雜構(gòu)件，考慮運(yùn)用有限元分析方法借助CAE軟件進(jìn)行應(yīng)力分析。提出相應(yīng)缺陷處置意見，如可正常使用、限載使用、停機(jī)修復(fù)或報(bào)廢處理。岸橋長(zhǎng)期處于露天環(huán)境下，作業(yè)繁重，加之風(fēng)吹雨淋、鹽霧侵襲，其結(jié)構(gòu)缺陷隨服役年限的增長(zhǎng)日趨明顯。結(jié)合深圳市港口岸橋歷年的定期檢驗(yàn)實(shí)踐，將岸橋金屬結(jié)構(gòu)常見缺陷類型、易發(fā)部位、形成原因、導(dǎo)致后果進(jìn)行匯總，如表1所示。表1岸橋金屬結(jié)構(gòu)缺陷類型分析匯總表缺陷類型易發(fā)部位對(duì)應(yīng)缺陷原因分析導(dǎo)致后果焊縫或母材開裂1．拉桿耳板減應(yīng)力孔封板焊縫構(gòu)件截面形狀突變引起應(yīng)力集中2．前大梁鉸點(diǎn)區(qū)構(gòu)件焊縫及母材焊縫過(guò)于集中導(dǎo)致過(guò)...

使其不再沿輸送軌3移動(dòng)，撥料頂桿14頂推結(jié)構(gòu)件本體4側(cè)翻，使的螺母安裝孔5位于頂端，然后第四氣缸16驅(qū)動(dòng)連接板相下移動(dòng)，使二個(gè)調(diào)位柱17與二個(gè)螺母安裝孔5相結(jié)合，通過(guò)調(diào)位柱17可以微調(diào)結(jié)構(gòu)件本體4的位置，保證每次第1機(jī)械臂6的夾取位置一致，進(jìn)而提高了焊接的重復(fù)性和焊接精度。在本說(shuō)明書的描述中，參考術(shù)語(yǔ)“一個(gè)實(shí)施例”、“一些實(shí)施例”、“示例”、“具體示例”、或“一些示例”等的描述意指結(jié)合該實(shí)施例或示例描述的具體特征、結(jié)構(gòu)、材料或者特點(diǎn)包含于本實(shí)用新型的至少一個(gè)實(shí)施例或示例中。在本說(shuō)明書中，對(duì)所述術(shù)語(yǔ)的示意性表述不一定指的是相同的實(shí)施例或示例。而且，描述的具體特征、結(jié)構(gòu)、材料或者特點(diǎn)可以在任何的一...

所述舵機(jī)舵盤組件通過(guò)對(duì)應(yīng)地穿設(shè)在屬于相同所述安裝通孔群的兩個(gè)所述第1安裝通孔和所述舵機(jī)舵盤組件上的安裝通孔組中的兩組緊固組件而固定在所述金屬結(jié)構(gòu)件上，所述直流減速電機(jī)通過(guò)對(duì)應(yīng)地穿設(shè)在屬于相同所述安裝通孔群的兩個(gè)所述第二安裝通孔和所述直流減速電機(jī)上的安裝通孔組中的兩組緊固組件而固定在所述金屬結(jié)構(gòu)件上。本實(shí)用新型的用于拼裝玩具的金屬結(jié)構(gòu)件由于由金屬制成且厚度為～3mm，因此可以通過(guò)折彎而發(fā)生變形，從而能夠多種維度的進(jìn)行拼裝連接形成形狀復(fù)雜的拼裝玩具，同時(shí)，本實(shí)用新型的用于拼裝玩具的金屬結(jié)構(gòu)件還具有使用壽命長(zhǎng)和不易損壞的優(yōu)點(diǎn)。本實(shí)用新型的用于拼裝玩具的組件由于包括本實(shí)用新型的用于拼裝玩具的金屬結(jié)構(gòu)件...

節(jié)點(diǎn)強(qiáng)度高滾筒剝離強(qiáng)度一般大于200N。mm/mm，且蜂窩芯呈撕裂狀態(tài)?？箟簭?qiáng)度高抗壓強(qiáng)度為4~20MPa抗拉強(qiáng)度高抗拉強(qiáng)度達(dá)10Mpa以上。優(yōu)良的抗沖擊性在受沖擊時(shí)可將沖擊能迅速轉(zhuǎn)化吸收，抗沖擊性遠(yuǎn)高于同類產(chǎn)品。對(duì)工件以500g水泥球350Km/h的速度90°角沖擊試驗(yàn)，焊接鋁蜂窩板性能完全達(dá)到設(shè)計(jì)要求。隔音性好普通規(guī)格產(chǎn)品隔音量≥26dB。通過(guò)規(guī)格和結(jié)構(gòu)變更，隔音量可達(dá)33dB以上。耐溫性強(qiáng)滿足EN1363-1:2012耐火試驗(yàn)的要求，耐高溫600℃以上。質(zhì)量輕20mm厚的面密度為8~10Kg/㎡，體密度為0。4~0。8*103Kg/m3。無(wú)煙無(wú)毒綠色環(huán)?？苫厥赵摬牧喜蝗紵瑹o(wú)有毒有害物質(zhì)...

5-1-5《水利水電工程機(jī)電設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)范》SL511-2011a)屋內(nèi)外配電裝置均應(yīng)裝設(shè)安全操作的閉鎖裝置及聯(lián)鎖裝置。b)有泄洪要求的大壩閘門啟閉機(jī)應(yīng)有2個(gè)電源。c)對(duì)特別重要的大中型水力發(fā)電廠、泵站、泄洪設(shè)施等，如有可能失去廠（站）用電電源，影響大壩安全度汛或可能水淹廠房而危及人身設(shè)備安全時(shí)，應(yīng)設(shè)置能自動(dòng)快速啟動(dòng)的柴油發(fā)電機(jī)組或其他應(yīng)急電源，其容量應(yīng)滿足泄洪設(shè)施、滲漏排水等可能出現(xiàn)的比較大負(fù)荷的需要。d)各場(chǎng)所照明電壓的選擇應(yīng)符合下列規(guī)定：3對(duì)照明器具安裝高度低于的場(chǎng)所，如水輪機(jī)（水泵）室﹑發(fā)電機(jī)（電動(dòng)機(jī)）風(fēng)洞和廊道等，應(yīng)設(shè)有防止觸電的安全措施或采用24V及以下安全特低電壓。4檢修用攜帶式作...

可用下列方程來(lái)預(yù)計(jì)界面對(duì)阻尼的貢獻(xiàn)：其中Q?1為阻尼性能；p13為外部剪切應(yīng)力；ν為泊松比；V樣品的體積，ai偏平圓球的半徑。粗略計(jì)算可假定所有顆粒的半徑一樣，且界面處的應(yīng)力集中因子都相同，取作。則表達(dá)式變?yōu)椋浩渲校杭礊轭w粒的體積分?jǐn)?shù)。從界面阻尼的表達(dá)式可以看出，界面阻尼正比于增強(qiáng)體的體積分?jǐn)?shù)，但也可以看出這只是近似的估計(jì)值，因?yàn)闆]有考慮到實(shí)際溫度和頻率的影響;另一個(gè)方面，界面對(duì)阻尼開始貢獻(xiàn)時(shí)，其結(jié)合的強(qiáng)度已經(jīng)下降，因而在阻尼性能提高的同時(shí)，必然帶來(lái)剛度和強(qiáng)度上的損失。③孿晶界阻尼關(guān)于孿晶界面內(nèi)耗機(jī)制，?？ㄌ?Burkart)和瑞德(Read)曾經(jīng)用點(diǎn)缺陷和共格界面的交互作用來(lái)解釋。他們認(rèn)為，...

能滿足危險(xiǎn)化學(xué)品輸送的安全性要求。為實(shí)現(xiàn)上述目的，本實(shí)用新型采用如下技術(shù)方案：一種適用于港口的鋼棧橋金屬結(jié)構(gòu)，包括主梁構(gòu)件，連于主梁構(gòu)件一側(cè)邊的汽車通道平臺(tái)，及連于主梁構(gòu)件另一側(cè)邊的檢修通道平臺(tái)、危險(xiǎn)化學(xué)品管道安裝通道；所述主梁構(gòu)件設(shè)置為矩形體，主梁構(gòu)件兩側(cè)面的側(cè)板為箱體梁，主梁構(gòu)件頂部面為h型鋼梁與斜拉桿組合結(jié)構(gòu)；所述h型鋼梁與斜拉桿組合結(jié)構(gòu)，包括若干根h型鋼梁，每根h型鋼梁等間隔連接于兩側(cè)箱體梁之間，相鄰兩根h型鋼梁之間連接一組斜拉桿；所述一組斜拉桿為兩根斜拉桿設(shè)置呈x形狀連于相鄰兩根h型鋼梁之間；所述主梁構(gòu)件底部面與頂部面設(shè)置相同。所述汽車通道平臺(tái)由若干個(gè)預(yù)制件構(gòu)成。所述預(yù)制件，均為由若...

對(duì)于研究人員來(lái)說(shuō)，一個(gè)關(guān)鍵的問題是兩種金屬是否會(huì)在它們的界面混合：這會(huì)對(duì)蝕刻后產(chǎn)品的質(zhì)量產(chǎn)生影響。研究人員在增材制造中寫道，這些金屬之間沒有混合的跡象。新金屬3D打印技術(shù)允許激光設(shè)備逐滴打印金屬結(jié)構(gòu)一旦結(jié)構(gòu)完成，研究人員就在氯化鐵中使用化學(xué)蝕刻來(lái)完全去除銅支架。通過(guò)這樣做，他們留下了純金的**螺旋復(fù)合材料。創(chuàng)建完全**和懸垂的結(jié)構(gòu)的能力對(duì)于打印復(fù)雜的3D設(shè)備至關(guān)重要。將LIFT與化學(xué)蝕刻結(jié)合使用可以顯示出小規(guī)模生成這些類型結(jié)構(gòu)的可能性。LIFT技術(shù)對(duì)于其他金屬和金屬組合也是一種很有前景的技術(shù)。研究人員期望在3D電子電路，微機(jī)械設(shè)備和傳感中使用的材料有機(jī)會(huì)，例如生物醫(yī)學(xué)應(yīng)用。因此，它是一種非常小...

包括以下步驟：s1、外蒙皮與內(nèi)蒙皮的制備、鋁合金板表面磷酸陽(yáng)極化處理將金屬薄板預(yù)成形后進(jìn)行磷酸陽(yáng)極化處理的步驟如下：將鋁合金箔板置于**溶液中超聲清洗5～10min，用水清洗后，再置于20g/l氫氧化鈉與20g/l碳酸鈉的混合溶液中浸泡2～5min，用水清洗后，接著置于200g/l硝酸溶液中浸泡2～5min，去離子水淋洗至ph值為7后，置于100g/l磷酸溶液中進(jìn)行去陽(yáng)極化處理20～30min，在溢流的去離子水中漂洗2～5min，用去離子水淋洗2～5min，烘干后，置于真空袋中密封保存；、外蒙皮與內(nèi)蒙皮的制備將上述處理好的金屬薄板，按照每?jī)蓪咏饘俦“逯g鋪貼一層吸聲纖維板的次序，依次鋪貼金屬薄...

筆者根據(jù)多年檢驗(yàn)實(shí)踐，提出岸橋金屬結(jié)構(gòu)重點(diǎn)檢驗(yàn)內(nèi)容與檢查區(qū)域，對(duì)各類缺陷易發(fā)區(qū)域與形成原因進(jìn)行總結(jié)、分析，并對(duì)兩起主梁結(jié)構(gòu)缺陷案例進(jìn)行分析評(píng)定，提出處置建議。2檢驗(yàn)項(xiàng)目與檢測(cè)方法對(duì)于岸橋結(jié)構(gòu)檢驗(yàn)，檢規(guī)中檢驗(yàn)項(xiàng)目過(guò)于籠統(tǒng)、模糊，可操作性不強(qiáng)。針對(duì)岸橋的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)與工作特性，有的放矢，制定專門的檢驗(yàn)檢測(cè)大綱，按以下程序進(jìn)行檢驗(yàn)檢測(cè)。了解設(shè)備使用工況岸橋露天作業(yè)，頻繁重載使用，整機(jī)工作級(jí)別可達(dá)A7及以上，小車快速吊箱作業(yè)過(guò)程中整機(jī)承受交變載荷作用。檢驗(yàn)統(tǒng)計(jì)表明，以上工作特性通常使局部結(jié)構(gòu)焊縫在服役6～7年后出現(xiàn)疲勞開裂等缺陷。因此，了解設(shè)備的使用年限與使用工況尤為必要?？赏ㄟ^(guò)查閱設(shè)備設(shè)計(jì)圖紙、維修記錄...

節(jié)點(diǎn)強(qiáng)度高滾筒剝離強(qiáng)度一般大于200N。mm/mm，且蜂窩芯呈撕裂狀態(tài)?？箟簭?qiáng)度高抗壓強(qiáng)度為4~20MPa抗拉強(qiáng)度高抗拉強(qiáng)度達(dá)10Mpa以上。優(yōu)良的抗沖擊性在受沖擊時(shí)可將沖擊能迅速轉(zhuǎn)化吸收，抗沖擊性遠(yuǎn)高于同類產(chǎn)品。對(duì)工件以500g水泥球350Km/h的速度90°角沖擊試驗(yàn)，焊接鋁蜂窩板性能完全達(dá)到設(shè)計(jì)要求。隔音性好普通規(guī)格產(chǎn)品隔音量≥26dB。通過(guò)規(guī)格和結(jié)構(gòu)變更，隔音量可達(dá)33dB以上。耐溫性強(qiáng)滿足EN1363-1:2012耐火試驗(yàn)的要求，耐高溫600℃以上。質(zhì)量輕20mm厚的面密度為8~10Kg/㎡，體密度為0。4~0。8*103Kg/m3。無(wú)煙無(wú)毒綠色環(huán)?？苫厥赵摬牧喜蝗紵?，無(wú)有毒有害物質(zhì)...

工藝金屬結(jié)構(gòu)件的種類一、工藝金屬結(jié)構(gòu)件的種類（一）設(shè)備框架、管廊柱子、桁架結(jié)構(gòu)、聯(lián)合平臺(tái)1、設(shè)備框架設(shè)備框架可以支承靜置設(shè)備或傳動(dòng)設(shè)備在某些特定環(huán)境中安裝使用，框架有矩形的或正方形的，具有一定跨度、高度。2、管廊柱子管廊的支承柱子有型鋼結(jié)構(gòu)與鋼板結(jié)構(gòu)兩種形式。3、桁架結(jié)構(gòu)桁架結(jié)構(gòu)是由上弦、下弦和腹桿等構(gòu)件連接起來(lái)的格構(gòu)式體系。桁架結(jié)構(gòu)有三角形、梯形、多邊形和平行等多種形式。4、聯(lián)合平臺(tái)為便于多臺(tái)設(shè)備的操作、維護(hù)和檢修，統(tǒng)一安設(shè)有聯(lián)合平臺(tái)。聯(lián)合平臺(tái)有的是在一個(gè)水平標(biāo)高位置上，有的則高低錯(cuò)落，然后由梯子聯(lián)通起來(lái)。這種平臺(tái)多見于非標(biāo)容器或塔類設(shè)備。（二）設(shè)備支架、梯子、平臺(tái)1、設(shè)備支架（1）臥式容器...

g)電纜穿越樓板﹑隔墻的孔洞和進(jìn)出開關(guān)柜﹑配電盤﹑控制盤﹑自動(dòng)裝置盤、繼電保護(hù)盤等的孔洞，以及靠近充油電氣設(shè)備的電纜溝蓋板縫隙處，均應(yīng)采用非燃燒材料封堵。h)布置在地下或壩體內(nèi)的主變壓器室，應(yīng)為一級(jí)耐火等級(jí)，并應(yīng)設(shè)置**的事故通風(fēng)系統(tǒng)。防火隔墻應(yīng)封閉到頂，并采用甲級(jí)防火門或防火卷簾，且不應(yīng)直接開向主廠房或正對(duì)進(jìn)廠交通道。地下主變壓器廊道應(yīng)設(shè)有2個(gè)安全出口。i)廠區(qū)外的屋外配電裝置場(chǎng)地四周應(yīng)設(shè)置～ｍ高的圍墻；廠區(qū)內(nèi)的屋外配電裝置四周應(yīng)設(shè)置圍欄，其高度應(yīng)不小于ｍ。j)屋外配電裝置帶電部分的上部或下部，不應(yīng)有照明、通信和信號(hào)線路架空跨越或穿過(guò)；屋內(nèi)配電裝置裸露帶電部分的上部不應(yīng)有明敷的照明或動(dòng)力線路...

并使三者保持一定的安全距離。汽車通道平臺(tái)采用模塊化預(yù)制件鋼結(jié)構(gòu)組裝，方便快捷。附圖說(shuō)明圖1是傳統(tǒng)鋼棧橋的示意圖；圖2是本實(shí)用新型鋼棧橋金屬結(jié)構(gòu)的結(jié)構(gòu)示意圖；圖3是本實(shí)用新型鋼棧橋金屬結(jié)構(gòu)中主梁構(gòu)件的結(jié)構(gòu)示意圖；圖4是本實(shí)用新型鋼棧橋金屬結(jié)構(gòu)中相鄰兩個(gè)預(yù)制件的示意圖；圖5是圖4相鄰兩個(gè)預(yù)制件的連接示意圖。具體實(shí)施方式下面結(jié)合附圖和實(shí)施例進(jìn)一步說(shuō)明本實(shí)用新型的技術(shù)方案。請(qǐng)結(jié)合圖2至圖5所示，本實(shí)用新型所提供的一種適用于港口的鋼棧橋金屬結(jié)構(gòu)，包括主梁構(gòu)件4，連于主梁構(gòu)件4一側(cè)邊的汽車通道平臺(tái)5，及連于主梁構(gòu)件4另一側(cè)邊的檢修通道平臺(tái)6、危險(xiǎn)化學(xué)品管道安裝通道7。較佳的，所述主梁構(gòu)件4設(shè)置為矩形體框架...

這種重新排列將使得無(wú)序原子群內(nèi)的一些原子移動(dòng)到具有較低能量的新的平衡位置，從而引起局域切變，而兩個(gè)相鄰晶粒也由于這種局域切變而發(fā)生宏觀的相對(duì)滑動(dòng)。同時(shí)，在各個(gè)無(wú)序原子群之間的好區(qū)內(nèi)也發(fā)生相對(duì)應(yīng)的彈性形變，從而鄰接晶體的相對(duì)滑動(dòng)是各個(gè)局域切變的總和加上好區(qū)內(nèi)的彈性形變，這種滯彈性形變引起所觀測(cè)的內(nèi)耗和滯彈性效應(yīng)，而晶界的滑動(dòng)率在小應(yīng)力的作用下就表現(xiàn)牛頓滯彈性(牛頓粘滯規(guī)律只是說(shuō)明加到它上面的切應(yīng)力要隨著時(shí)間的推移而發(fā)生弛豫,并且它的滑動(dòng)速率與所加的切應(yīng)力成正比)，但是無(wú)序原子群晶界模型不適合解釋溫度在T0≈。②界面阻尼界面阻尼通常指由于相界面的移動(dòng)引起應(yīng)力松弛的結(jié)果。Schoeck利用Eshel...

從不同角度考慮就會(huì)有不同的措施與方法。水工金屬結(jié)構(gòu)是由一系列金屬設(shè)備構(gòu)成的，對(duì)其進(jìn)行質(zhì)量控制要從每個(gè)金屬設(shè)備出發(fā)。①關(guān)于閘門、鋼管與各種埋件。水電站在進(jìn)行制作與安裝時(shí)要充分考慮到閘門的、鋼管以及各種埋件的材料、尺寸、焊接、防腐以及結(jié)構(gòu)間的配合尺寸。②關(guān)于攔污柵。攔污柵設(shè)置在進(jìn)水口前，可以用于阻攔水中各種垃圾與雜物。攔污柵是由邊框、橫隔板和柵條組成，它們一般由鋼材制成，所以說(shuō)在制作與安裝攔污柵時(shí)要充分考慮到材料、尺寸、焊接、防腐以及攔污柵的互換性。③關(guān)于啟閉機(jī)。啟閉機(jī)適用于控制各類大、中型鑄鐵閘門及鋼制閘門的升降，這樣以達(dá)到開啟和關(guān)閉的目的。所以對(duì)材質(zhì)與結(jié)構(gòu)的把握，是質(zhì)量控制的重點(diǎn)。水工金屬結(jié)構(gòu)...

二個(gè)所述焊接部能夠同時(shí)將二個(gè)所述螺母焊接至所述結(jié)構(gòu)件本體的二個(gè)螺母安裝孔內(nèi)。進(jìn)一步地：所述焊接部包括焊槍、第1氣缸、螺母定位柱和第二氣缸，所述第1氣缸的缸體設(shè)置在固定的機(jī)架上，所述第1氣缸的活塞桿沿豎直方向朝下設(shè)置，并與所述焊槍固定連接，所述第1氣缸的活塞桿能夠驅(qū)動(dòng)所述焊槍上下移動(dòng)，所述第二氣缸的缸體固定設(shè)置在所述機(jī)架上，并位于所述第1氣缸的下方，所述第二氣缸的活塞桿沿豎直方向朝上設(shè)置，所述螺母定位柱固定設(shè)置在所述第二氣缸的活塞桿末端，并位于所述焊槍的正下方。進(jìn)一步地：所述輸送軌由多個(gè)傳送輥沿水平方向排列組成，所述螺母焊接機(jī)構(gòu)還包括第三氣缸和撥料頂桿，所述第三氣缸的缸體固定設(shè)置在所述機(jī)架上，并...

將在內(nèi)部引起溫度的波動(dòng)，增加了體系的熵，從而成為一種阻尼源。這是關(guān)于熱彈性阻尼較早的闡述。固體受熱會(huì)膨脹，而熱力學(xué)上的倒易關(guān)系即絕熱膨脹時(shí)變冷，當(dāng)材料處于不均勻變形時(shí)，試樣動(dòng)態(tài)彎曲導(dǎo)致其壓縮側(cè)被加熱，而拉伸側(cè)被冷卻。這樣，當(dāng)這種應(yīng)力感生的熱梯度引起不可逆的熱量穿過(guò)試樣時(shí)，將出現(xiàn)的應(yīng)力松弛和熱量耗散。熱彈性阻尼可用下面公式描述：式中μ為泊松比cp和cv為定壓比熱和定容比熱；d為彈簧厚度；D為熱擴(kuò)散系數(shù)；ω測(cè)量時(shí)的角頻率。由此可見熱彈性阻尼不僅與材料本身有關(guān)，更與材料的尺寸及測(cè)量頻率相關(guān)，一般測(cè)量頻率小于100Hz時(shí)，與其他阻尼來(lái)源相比，熱彈性阻尼貢獻(xiàn)的性能很小，因而在低頻測(cè)量中往往不被考慮。5....

對(duì)于弱界面結(jié)合情況，界面對(duì)阻尼的貢獻(xiàn)用界面滑移模型分析：當(dāng)受到循環(huán)載荷時(shí)，增強(qiáng)體和界面之間開始滑動(dòng)，滑動(dòng)摩擦消耗機(jī)械能，從而引起阻尼效應(yīng)。對(duì)于顆粒增強(qiáng)復(fù)合材料而言，界面滑移導(dǎo)致的阻尼上限值近似為：其中：μ是陶瓷顆粒和金屬基體之間的摩擦系數(shù)，σr為所施加應(yīng)力振幅σ0在界面徑向的分量，ε0是σ0對(duì)應(yīng)的應(yīng)變振幅，εcr是摩擦能量散失開始時(shí)臨界界面剪切應(yīng)力對(duì)應(yīng)的臨界界面應(yīng)變，Ec為復(fù)合材料的彈性模量。對(duì)于較弱的結(jié)合界面，εcr與ε0相比很小，因而上式可改寫為：或其中：k=σr/σ0稱為界面處徑向應(yīng)力集中系數(shù)，一般情形取值為。事實(shí)上，上述公式模型成立的前提是試樣受殘余熱應(yīng)力或單向應(yīng)力。而在實(shí)際測(cè)量條件下...

e)配電裝置中相鄰帶電部分的系統(tǒng)標(biāo)稱電壓不同時(shí)，應(yīng)按較高的系統(tǒng)標(biāo)稱電壓確定其安全凈距。f)屋內(nèi)外配電裝置均應(yīng)裝設(shè)安全操作的閉鎖裝置及聯(lián)鎖裝置。g)廠區(qū)外的屋外配電裝置場(chǎng)地四周應(yīng)設(shè)置2200～2500ｍｍ高的實(shí)體圍墻；廠區(qū)內(nèi)的屋外配電裝置周圍應(yīng)設(shè)置圍欄，高度應(yīng)不小于1500ｍｍ。h)配電裝置室的建筑，符合下列要求：1長(zhǎng)度大于7ｍ的配電裝置室，應(yīng)有兩個(gè)出口，并宜布置在配電裝置室的兩端；長(zhǎng)度大于60ｍ時(shí)，宜增添一個(gè)出口；當(dāng)配電裝置室有樓層時(shí)，一個(gè)出口可設(shè)在通往屋外樓梯的平臺(tái)處。3配電裝置室應(yīng)設(shè)防火門，并應(yīng)向外開啟，防火門應(yīng)裝彈簧鎖，嚴(yán)禁用門閂。相鄰配電裝置室之間如有門時(shí)，應(yīng)能雙向開啟。5-1-4《水...

e)配電裝置中相鄰帶電部分的系統(tǒng)標(biāo)稱電壓不同時(shí)，應(yīng)按較高的系統(tǒng)標(biāo)稱電壓確定其安全凈距。f)屋內(nèi)外配電裝置均應(yīng)裝設(shè)安全操作的閉鎖裝置及聯(lián)鎖裝置。g)廠區(qū)外的屋外配電裝置場(chǎng)地四周應(yīng)設(shè)置2200～2500ｍｍ高的實(shí)體圍墻；廠區(qū)內(nèi)的屋外配電裝置周圍應(yīng)設(shè)置圍欄，高度應(yīng)不小于1500ｍｍ。h)配電裝置室的建筑，符合下列要求：1長(zhǎng)度大于7ｍ的配電裝置室，應(yīng)有兩個(gè)出口，并宜布置在配電裝置室的兩端；長(zhǎng)度大于60ｍ時(shí)，宜增添一個(gè)出口；當(dāng)配電裝置室有樓層時(shí)，一個(gè)出口可設(shè)在通往屋外樓梯的平臺(tái)處。3配電裝置室應(yīng)設(shè)防火門，并應(yīng)向外開啟，防火門應(yīng)裝彈簧鎖，嚴(yán)禁用門閂。相鄰配電裝置室之間如有門時(shí)，應(yīng)能雙向開啟。5-1-4《水...

對(duì)于材料也要嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)圖紙要求選擇。（2）攔污柵的互換性。攔污柵通常高度較高，分節(jié)比較多，安裝時(shí)需要相同結(jié)構(gòu)的節(jié)與節(jié)之間具有互換性，單節(jié)攔污柵尺寸要求較高?？傊?，水電站要綜合各方面的因素進(jìn)行決定以發(fā)揮攔污柵的作用。（3）攔污柵的高度選擇。攔污柵的高度選擇也與具體水位、清污方式的選擇有關(guān)。水電站要根據(jù)具體情況具體分析選擇?？偠灾?，水工金屬結(jié)構(gòu)的制造與安裝，要綜合各個(gè)方面的因素：原材料的質(zhì)量控制，制造過(guò)程中的質(zhì)量控制，安裝過(guò)程中的質(zhì)量控制——包括安裝前的環(huán)境的質(zhì)量控制、安裝過(guò)程中的工藝流程、細(xì)節(jié)的質(zhì)量控制。水工金屬結(jié)構(gòu)制造人員的技術(shù)水平水工金屬就制造流程來(lái)考慮，要選擇比較優(yōu)良、整體的制造方案。...

本實(shí)用新型涉及金屬加工領(lǐng)域，尤其涉及一種金屬結(jié)構(gòu)件加工的螺母焊接機(jī)構(gòu)。背景技術(shù)：在金屬結(jié)構(gòu)件的加工過(guò)程中，需要將多個(gè)螺母焊接到結(jié)構(gòu)件的螺母安裝孔中，現(xiàn)有技術(shù)中，多為人工進(jìn)行焊接，不能保證焊接的精確度，且在焊接過(guò)程中容易出現(xiàn)竄位，容易造成后期使用故障，且人工焊接不能同時(shí)對(duì)多個(gè)安裝孔進(jìn)行焊接，導(dǎo)致生產(chǎn)效率較低。技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：本實(shí)用新型要解決的技術(shù)問題是人工焊接不能同時(shí)對(duì)多個(gè)安裝孔進(jìn)行焊接，生產(chǎn)效率較低且焊接精度較低，本實(shí)用新型提供了一種金屬結(jié)構(gòu)件加工的螺母焊接機(jī)構(gòu)來(lái)解決上述問題。本實(shí)用新型解決其技術(shù)問題所采用的技術(shù)方案是：一種金屬結(jié)構(gòu)件加工的螺母焊接機(jī)構(gòu)，包括進(jìn)料滑道，用于放置待焊接的螺母；輸送軌...

二個(gè)所述焊接部能夠同時(shí)將二個(gè)所述螺母2焊接至所述結(jié)構(gòu)件本體4的二個(gè)螺母安裝孔5內(nèi)。工作時(shí)，結(jié)構(gòu)件本體4沿輸送軌3移動(dòng)，第1機(jī)械臂6將結(jié)構(gòu)件本體4移動(dòng)至焊接部處，第二機(jī)械臂7將進(jìn)料滑道1上的螺母2移動(dòng)至焊接部處，二個(gè)焊接部同時(shí)將二個(gè)螺母2焊接至結(jié)構(gòu)件本體4的二個(gè)螺母安裝孔5中，焊接完畢，第1機(jī)械臂6將焊接好的結(jié)構(gòu)件本體4從焊接部處移走，以便下一次焊接。結(jié)合圖3所示，所述焊接部包括焊槍8、第1氣缸9、螺母定位柱10和第二氣缸11，所述第1氣缸9的缸體設(shè)置在固定的機(jī)架20上，所述第1氣缸9的活塞桿沿豎直方向朝下設(shè)置，并與所述焊槍8固定連接，所述第1氣缸9的活塞桿能夠驅(qū)動(dòng)所述焊槍8上下移動(dòng)，所述第二氣...

圖3之彈性內(nèi)耗和模量虧損與ωτ的關(guān)系2.靜滯后型內(nèi)耗在低振動(dòng)頻率下，應(yīng)力與應(yīng)變存在多值函數(shù)關(guān)系，即在加載和去載時(shí)同以載荷下具有不同的應(yīng)變值。完全去掉載荷后有長(zhǎng)久變形存在。*當(dāng)反向加載時(shí)，才能回復(fù)的零應(yīng)變，如圖4這種原因產(chǎn)生的內(nèi)耗時(shí)靜滯后型的。圖4靜態(tài)滯后回線示意圖由于靜態(tài)滯后的各種機(jī)制之間沒有類似的應(yīng)力應(yīng)變方程，所以不能像滯彈性內(nèi)耗那樣進(jìn)行簡(jiǎn)單明了的數(shù)學(xué)處理，而必須針對(duì)具體的內(nèi)耗機(jī)制進(jìn)行計(jì)算，可先求出回線面積ΔW，再?gòu)膬?nèi)耗定義式求內(nèi)耗。一般來(lái)說(shuō)，靜滯后回線的面積與振幅不存在線性關(guān)系，因此內(nèi)耗的特征式內(nèi)耗與頻率無(wú)關(guān)，而與振幅有很強(qiáng)的依賴關(guān)系，內(nèi)耗在某一振幅處達(dá)到較大值。3.阻尼共振型內(nèi)耗由非彈性...

擴(kuò)大了滑移面，并給出位錯(cuò)應(yīng)變，內(nèi)耗的產(chǎn)生就歸之于這些凸起部分的形成，故這理論又稱為彎結(jié)對(duì)理論。因此，在給定溫度下，它的產(chǎn)生相應(yīng)于一定頻率ν，當(dāng)外加振動(dòng)頻率于此頻率相等時(shí)內(nèi)耗便達(dá)極大值，故形成上述臨界凸起的能量H即為內(nèi)耗啟動(dòng)能。利用反應(yīng)率理論計(jì)算得到馳豫內(nèi)耗峰值的上限為：式中N0表示單位體積中對(duì)馳豫過(guò)程有貢獻(xiàn)的位錯(cuò)線段數(shù)目；L為平均位錯(cuò)線長(zhǎng)度。(2)位錯(cuò)釘扎內(nèi)耗位錯(cuò)內(nèi)耗是由外應(yīng)力作用下的位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)所致，有兩種類型：1)與振幅無(wú)關(guān)的共振型內(nèi)耗，由于雜質(zhì)原子在位錯(cuò)線上釘扎造成了位錯(cuò)線振動(dòng)成為內(nèi)耗源。位錯(cuò)不脫釘；2)與振幅有關(guān)的靜滯后型內(nèi)耗；位錯(cuò)已經(jīng)脫釘，但仍為位錯(cuò)網(wǎng)絡(luò)所固結(jié)。在實(shí)驗(yàn)過(guò)程中，上述兩種內(nèi)耗...

雜質(zhì)原子之間有一段長(zhǎng)度為L(zhǎng)C的位錯(cuò)便產(chǎn)生振動(dòng)。應(yīng)力增加則位錯(cuò)線的彎曲加劇，當(dāng)外力增加到足夠大時(shí)，位錯(cuò)從雜質(zhì)原子處解脫出來(lái)，只剩下LN位錯(cuò)網(wǎng)絡(luò)結(jié)點(diǎn)處釘扎。在位錯(cuò)從雜質(zhì)原子處脫釘之前產(chǎn)生的內(nèi)耗與振幅無(wú)關(guān)，當(dāng)位錯(cuò)從雜質(zhì)原子脫釘之后，便產(chǎn)生了與振幅有關(guān)的內(nèi)耗。圖6在加載與去載過(guò)程中位錯(cuò)弦的“弓出”、脫釘、縮回及針扎過(guò)程示意圖圖7位錯(cuò)內(nèi)耗與應(yīng)變振幅關(guān)系示意圖設(shè)與振幅無(wú)關(guān)的縮減量用△I表示，與振幅相關(guān)的縮減量部分用△H表示，如圖7所示，則總的縮減量為①與振幅無(wú)關(guān)內(nèi)耗(也稱背景內(nèi)耗)在低頻下ωω0，位錯(cuò)弦產(chǎn)生馳豫型阻尼，考慮到一般情況下溶質(zhì)原子沿位錯(cuò)線的分布函數(shù)，可得：其中：Λ為位錯(cuò)密度；L為平均釘扎長(zhǎng)度；...

上述金屬結(jié)構(gòu)件1的具體結(jié)構(gòu)形式或者具體形狀以及結(jié)構(gòu)通孔3、第1安裝通孔4和第二安裝通孔5的具體形狀和具體大小均可以根據(jù)需要設(shè)置，這些均屬于本實(shí)用新型的技術(shù)構(gòu)思范圍之內(nèi)，例如，金屬結(jié)構(gòu)件1的具體形狀可以是梯形金屬片、矩形金屬片、圓形金屬片等等，在本實(shí)用新型后述的具體實(shí)施例中，金屬結(jié)構(gòu)件1的具體形狀為矩形金屬片。以下將以舉例的方式說(shuō)明上述結(jié)構(gòu)的具體實(shí)施例。在本實(shí)用新型的金屬結(jié)構(gòu)件中，推薦地，所述金屬結(jié)構(gòu)件1的長(zhǎng)度和寬度一一對(duì)應(yīng)地為150～250mm和10～50mm，所述第1方向?yàn)樗鼋饘俳Y(jié)構(gòu)件1的長(zhǎng)度方向，所述第二方向?yàn)樗鼋饘俳Y(jié)構(gòu)件1的寬度方向，從而將金屬結(jié)構(gòu)件1設(shè)置為矩形金屬片，以便于降低本實(shí)...

對(duì)于材料也要嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)圖紙要求選擇。（2）攔污柵的互換性。攔污柵通常高度較高，分節(jié)比較多，安裝時(shí)需要相同結(jié)構(gòu)的節(jié)與節(jié)之間具有互換性，單節(jié)攔污柵尺寸要求較高?？傊?，水電站要綜合各方面的因素進(jìn)行決定以發(fā)揮攔污柵的作用。（3）攔污柵的高度選擇。攔污柵的高度選擇也與具體水位、清污方式的選擇有關(guān)。水電站要根據(jù)具體情況具體分析選擇?？偠灾?，水工金屬結(jié)構(gòu)的制造與安裝，要綜合各個(gè)方面的因素：原材料的質(zhì)量控制，制造過(guò)程中的質(zhì)量控制，安裝過(guò)程中的質(zhì)量控制——包括安裝前的環(huán)境的質(zhì)量控制、安裝過(guò)程中的工藝流程、細(xì)節(jié)的質(zhì)量控制。水工金屬結(jié)構(gòu)制造人員的技術(shù)水平水工金屬就制造流程來(lái)考慮，要選擇比較優(yōu)良、整體的制造方案。...

應(yīng)考慮缺陷類型、缺陷部位、缺陷區(qū)域焊接工藝、承載情況與應(yīng)力分布。對(duì)于受力復(fù)雜構(gòu)件，考慮運(yùn)用有限元分析方法借助CAE軟件進(jìn)行應(yīng)力分析。提出相應(yīng)缺陷處置意見，如可正常使用、限載使用、停機(jī)修復(fù)或報(bào)廢處理。岸橋長(zhǎng)期處于露天環(huán)境下，作業(yè)繁重，加之風(fēng)吹雨淋、鹽霧侵襲，其結(jié)構(gòu)缺陷隨服役年限的增長(zhǎng)日趨明顯。結(jié)合深圳市港口岸橋歷年的定期檢驗(yàn)實(shí)踐，將岸橋金屬結(jié)構(gòu)常見缺陷類型、易發(fā)部位、形成原因、導(dǎo)致后果進(jìn)行匯總，如表1所示。表1岸橋金屬結(jié)構(gòu)缺陷類型分析匯總表缺陷類型易發(fā)部位對(duì)應(yīng)缺陷原因分析導(dǎo)致后果焊縫或母材開裂1．拉桿耳板減應(yīng)力孔封板焊縫構(gòu)件截面形狀突變引起應(yīng)力集中2．前大梁鉸點(diǎn)區(qū)構(gòu)件焊縫及母材焊縫過(guò)于集中導(dǎo)致過(guò)...