廈門化成分容電流傳感器價(jià)格大全

實(shí)際自激振蕩磁通門傳感器基于 RL自激振蕩電路完成對(duì)被測(cè)電流信號(hào)的磁調(diào)制過 程，其中使用比較器電路正反饋模式配合非線性電感完成自激振蕩過程。 C1 為高磁導(dǎo)率、低磁飽和強(qiáng)度的非線性鐵磁材料，其上均勻 繞制匝數(shù)為 N1 的激磁繞組 W1，共同構(gòu)成重要器件非線性電感 L，其繞線電阻為 RC 。分 壓電阻 R1 、R2 用于設(shè)置比較器正向閾值比較電壓 V+和反向閾值比較電壓 V- 。采樣電阻 RS 用于激磁電流信號(hào) iex 采樣。同時(shí)在 RL  自激振蕩電路輸出端并聯(lián)反向串聯(lián)的穩(wěn)壓二 極管 DZ1 與 DZ2 完成激勵(lì)電壓峰值 Vex 的設(shè)置。WP 為一次繞組，其上一次電流大小為 IP?？闺姶鸥蓴_：由于磁通門傳感器是通過測(cè)量磁通量來間接測(cè)量電流的，因此它可以抵抗電磁干擾的影響。廈門化成分容電流傳感器價(jià)格大全

值得注意的是，當(dāng)激磁電壓頻率fex較小或與一次被測(cè)電流自身頻率相近時(shí)，由于電磁感應(yīng)原理在激磁繞組產(chǎn)生工頻50Hz感應(yīng)電流信號(hào)，此時(shí)在在單個(gè)激磁電流波形中，無法對(duì)有效區(qū)分頻率相近的50Hz感應(yīng)電流信號(hào)和與激磁電壓頻率一致的激磁電流信號(hào)。因此自激振蕩磁通門方法對(duì)激磁電壓頻率的設(shè)置一般需按照香農(nóng)采樣定理原則，即激磁電壓頻率大于兩倍被測(cè)電流頻率fex≥2f。圖2－6～2－8分別為通過Tek示波器（TDS2012B）所觀察，當(dāng)IP=1A直流，IP=-1A直流及IP=1A交流時(shí)，采樣電阻RS1上激磁電流波形。蕪湖電流傳感器廠家在電力系統(tǒng)中，磁通門電流傳感器可以用于測(cè)量電網(wǎng)中的交流電流，以監(jiān)控電力系統(tǒng)的運(yùn)行狀態(tài)和電力質(zhì)量。

當(dāng)閉環(huán)零磁通交直流電流測(cè)量系統(tǒng)正常運(yùn)行時(shí)， 環(huán)形鐵芯 C1 由比較放大器 U1 進(jìn)行方波激磁，而環(huán)形鐵芯 C2 通過反相放大器 U2 進(jìn)行方波激磁。反 相放大器 U2 為反相單比例放大器，因此環(huán)形鐵芯 C1 與環(huán)形鐵芯 C2 激磁電流幅值相同 而相位完全相反， 因此環(huán)形鐵芯 C1 與環(huán)形鐵芯 C2 工作在完全相反的激磁狀態(tài)。 同時(shí)當(dāng) 一次繞組中電流與反饋繞組電流磁勢(shì)不平衡時(shí)，將在電流檢測(cè)模塊的采樣電阻 RS1 上檢 測(cè)出與一二次磁勢(shì)之差成正比的交直流采樣電壓信號(hào) VRS1 ，VRS1 中直流分量大小與一二 次直流磁勢(shì)之差成正比， VRS1 中交流分量大小與一二次交流磁勢(shì)之差成正比， 而方向與 一次電流方向相反。信號(hào)處理電路將采樣電阻 RS2 上的交直流采樣電壓信號(hào) VRS2 通過高 通濾波器 HPF 后，與采樣電阻 RS1 上的交直流采樣電壓信號(hào) VRS1 與進(jìn)行疊加得到合成 電流信號(hào) VR12，終合成電流信號(hào) VR12 經(jīng)過低通濾波器 LPF 完成信號(hào)解調(diào)。 解調(diào)后的 誤差電流信號(hào) Ve 輸入至 PI 比例積分電路完成誤差控制， 其中 PI 比例積分電路輸出電壓 信號(hào)經(jīng) PA 功率放大電路放大后產(chǎn)生反饋電流 IF，通過反饋繞組 WF 在環(huán)形鐵芯 C1 及 C2 上產(chǎn)生反饋電流磁勢(shì)。當(dāng)一二次磁勢(shì)不平衡時(shí)， 激磁電流 iex 平均值不為 0，從而產(chǎn)生誤 差電流信號(hào) Ve 。

無錫納吉伏公司基于自激振蕩磁通門技術(shù)并結(jié)合傳統(tǒng)電流比較儀結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)了新型交直流電流傳感器，介紹了其系統(tǒng)組成及工作原理。通過分析新型交直流傳感器的誤差來源，對(duì)傳統(tǒng)自激振蕩磁通門傳感器進(jìn)行改進(jìn)，提出了本文方案中基于雙鐵芯結(jié)構(gòu)自激振蕩磁通門傳感器的交直流檢測(cè)器，同時(shí)也對(duì)解調(diào)電路進(jìn)行了相關(guān)優(yōu)化改進(jìn)。并結(jié)合自動(dòng)控制理論建立了新型交直流電流傳感器的交直流穩(wěn)態(tài)誤差模型，明確了影響新型交直流傳感器穩(wěn)態(tài)測(cè)量誤差的各項(xiàng)因素，為設(shè)計(jì)新型交直流傳感器提供理論依據(jù)及參考方向。依據(jù)上述理論研究，設(shè)計(jì)了高線性度與靈敏度的交直流電流檢測(cè)器，依據(jù)誤差抑制方法及優(yōu)化設(shè)計(jì)原則對(duì)其信號(hào)處理電路、電流反饋電路、終端測(cè)量電阻和電磁屏蔽進(jìn)行相應(yīng)設(shè)計(jì)。然后結(jié)合零磁通交直流檢測(cè)器的優(yōu)化設(shè)計(jì)，完成了高精度交直流電流傳感器樣機(jī)研制。當(dāng)磁芯處于非飽和狀態(tài)時(shí)，磁導(dǎo)率近似為一個(gè)不變的常數(shù)。

為了簡(jiǎn)化運(yùn)算，按照自激振蕩磁通門電路， 激磁磁芯選取高磁導(dǎo)率、 低剩磁、低矯頑力的鐵磁材料，鐵芯 C1  磁化曲線模型選擇三折線分段線性化函數(shù)模型 表示， 并忽略鐵芯磁滯效應(yīng)， 在線性區(qū) A 的激磁電感為 L，在正向飽和區(qū) B 及負(fù)向飽和 區(qū) C 的激磁電感為 l，且滿足 L>>l。假設(shè)零時(shí)刻時(shí)，激磁電流 iex 達(dá)到負(fù)向充電最大電流 I-m ，且零時(shí)刻激磁方波電壓由 負(fù)向峰值 VOL 躍變?yōu)檎蚍逯?VOH。同時(shí)滿足-VOL=VOH=Vout ，正負(fù)向激磁電流峰值仍然 滿足 I+m=-I-m=Im=ρVOH/RS被測(cè)磁場(chǎng)通過磁通門軸向分量，這時(shí)磁通門信號(hào)的輸出便會(huì)發(fā)生一定的偏移。常州車規(guī)級(jí)電流傳感器設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)

電流傳感器探頭是由磁芯、被測(cè)繞組和激勵(lì)繞組組成。廈門化成分容電流傳感器價(jià)格大全

t7時(shí)刻起鐵芯C1工作點(diǎn)回移至線性區(qū)A，非線性電感L仍繼續(xù)充電，此時(shí)激磁感抗ZL較大，激磁電流iex緩慢由I-th繼續(xù)增大，直至在t8時(shí)刻增大為0。t5～t8期間，構(gòu)成了激磁電流iex的負(fù)半周波TN。至此0～t8期間構(gòu)成了RL自激振蕩電路一個(gè)完整的周波，通過上述分析可知，在一個(gè)完整的振蕩周期內(nèi)，激磁鐵芯C1工作點(diǎn)在線性區(qū)A、正向飽和區(qū)B及負(fù)向飽和區(qū)C之間，由A→B→A→C→A來回振蕩。就物理本質(zhì)而言，磁通門傳感器正是利用磁性材料非線性的特點(diǎn)，完成了自激振蕩的起振過程[16]。這同時(shí)也表明，在使用自激振蕩磁通門傳感器時(shí)，需要滿足正負(fù)大充電電流Im大于鐵芯C1激磁電流閾值Ith的約束條件，即自激振蕩磁通門正常運(yùn)行需滿足Im>>Ith。廈門化成分容電流傳感器價(jià)格大全