南京無(wú)線電流傳感器

假設(shè)1：Im<<IC，Ith<<IC，βIp<<IC，對(duì)ln函數(shù)進(jìn)行化簡(jiǎn)，簡(jiǎn)化了TP與TN表達(dá)式。假設(shè)2：在線性區(qū)A激磁電感L遠(yuǎn)大于飽和區(qū)B、C激磁電感l(wèi)，因此τ2>>τ1，略去了τ1項(xiàng)時(shí)間，得到簡(jiǎn)化的激磁電壓周期公式。假設(shè)3：βIp<<IC，略去了βIp項(xiàng)，終得到簡(jiǎn)化的線性模型。為了達(dá)到理想的激磁電流平均值與一次電流之間的線性關(guān)系，三條假設(shè)需要完全滿足。因此為了更好地滿足這些假設(shè)條件以提高自激振蕩磁通門(mén)電路的線性度可以采取的措施有：（a）選取高磁導(dǎo)率μr，低矯頑力Hc，高磁飽和強(qiáng)度BS的磁芯材料作為鐵芯，以保證鐵芯C1磁化曲線的高度非線性，以滿足假設(shè)2。激勵(lì)磁場(chǎng)振蕩產(chǎn)生一個(gè)交變的磁場(chǎng)，這個(gè)交變的磁場(chǎng)會(huì)在被測(cè)導(dǎo)體中感應(yīng)出電流。南京無(wú)線電流傳感器

G1為基于雙鐵芯結(jié)構(gòu)的交直流零磁通檢測(cè)器的傳遞函數(shù)，G2為PI比例積分放大電路的傳遞函數(shù)，G3為PA功率放大電路的傳遞函數(shù)，G4為電流反饋模塊的傳遞函數(shù)，G5為感應(yīng)紋波噪聲傳遞函數(shù)，NF為負(fù)反饋環(huán)節(jié)傳遞函數(shù)。根據(jù)圖3－3，由自動(dòng)控制系統(tǒng)相關(guān)理論，可得反饋繞組中反饋電流IF與一次繞組中一次電流IP之間的傳遞函數(shù)為：IS(s)IP(s)NPG1G2G3G4+NPG4G51+NFG1G2G3G4（3－12）交直流零磁通檢測(cè)器輸入信號(hào)為一次繞組WP與反饋繞組WF在鐵芯C1及C2中的磁勢(shì)之差，終輸出信號(hào)為合成電壓信號(hào)VR12。根據(jù)上述關(guān)系，可推導(dǎo)交直流直流零磁通檢測(cè)器的傳遞函數(shù)G1為：G1=SD==-（3－13）式（3－13）與自激振蕩磁通門(mén)傳感器靈敏度SD公式（2-48）一致。G2的傳遞函數(shù)常通過(guò)比例環(huán)節(jié)及積分環(huán)節(jié)的特征參數(shù)表示：(1)G2=-KPI|1+|（3－14）（jwτ1)南京測(cè)量級(jí)電流傳感器定制抗電磁干擾：由于磁通門(mén)傳感器是通過(guò)測(cè)量磁通量來(lái)間接測(cè)量電流的，因此它可以抵抗電磁干擾的影響。

此時(shí)通過(guò)設(shè)計(jì)合適的磁參數(shù)及電路參數(shù)，滿足激磁繞組W1匝數(shù)N1與激磁繞組W2匝數(shù)N2相同，繞線材料一致，且激磁電壓反相以保證激磁電流iex2幅值與激磁電流iex1一致而方向相反，即滿足：N2=N1I=Iex2ex1將式（3－8）、（3－9）帶入式（3－7）可得：NPIP+NFIF=0（3－8）（3－9）（3－10）根據(jù)式（3－10）可知，對(duì)于雙鐵芯式自激振蕩磁通門(mén)傳感器而言，在整體上可以達(dá)到零磁通的鐵芯工作狀態(tài)，從而消除了單鐵芯式結(jié)構(gòu)激磁繞組由于電磁感應(yīng)原理對(duì)測(cè)量結(jié)果帶來(lái)的影響，使得本文設(shè)計(jì)的交直流電流傳感器達(dá)到更高的電流檢測(cè)精度。

通過(guò)對(duì)自激振蕩磁通門(mén)傳感器的起振原理及正反向直流測(cè)量時(shí)激磁電流變化過(guò)程進(jìn)行詳細(xì)的分析，自激振蕩磁通門(mén)電路測(cè)量時(shí)具有如下特點(diǎn)：（1）自激振蕩磁通門(mén)起振時(shí)需要滿足大充電電流Im大于鐵芯C1激磁電流閾值Ith，即滿足Im>Ith。（2）鐵芯C1工作在正負(fù)交替飽和的周期性狀態(tài)。（3）當(dāng)Ip=0時(shí)，采樣電壓VRs一個(gè)周波內(nèi)平均值為0；當(dāng)Ip>0時(shí)，采樣電壓VRs一個(gè)周波內(nèi)平均值為負(fù)；當(dāng)Ip<0時(shí)，采樣電壓VRs一個(gè)周波內(nèi)平均值為正；由上述分析可知，采樣電壓的平均值大小反映了一次電流的量值大小和方向。接下來(lái)本文將對(duì)自激振蕩磁通門(mén)的數(shù)學(xué)模型進(jìn)行詳細(xì)的推導(dǎo)，探究采樣電壓大小與一次電流的定量關(guān)系，探究交直流情況下自激振蕩磁通門(mén)測(cè)量原理是否適用，以及自激振蕩方波周期的定量表達(dá)式，并結(jié)合滿足鐵芯C1交替飽和所需的約束條件，對(duì)自激振蕩磁通門(mén)電路設(shè)計(jì)原則及參數(shù)選擇進(jìn)行探討。用于直流電流精密測(cè)量的直流比較儀結(jié)構(gòu)以及交直流精密測(cè)量的交直流電流比較儀結(jié)構(gòu)也是在此基礎(chǔ)上發(fā)展而來(lái)。

在t1≤t≤t2期間，電路初始條件iex(t1)仍滿足式（2－7），且此時(shí)鐵芯C1工作在線性區(qū)A，激磁電感為L(zhǎng)，鐵芯C1回路電壓滿足：vex=VOH=Vout。此時(shí)回路電壓方程為：Vout=iex(t)*Rsum+L根據(jù)式(2－7)、(2－9)，可得t1≤t≤t2內(nèi)，激磁電流iex表達(dá)式為：t-t1iex(t)=IC(1-eτ1)-（Ith-βIp1)eτ2（2－9）（2－10）此階段激磁電感由l變?yōu)長(zhǎng)，因此鐵芯C1回路放放電時(shí)間常數(shù)τ2滿足τ2=L/Rsum。在t2時(shí)刻，鐵芯C1激磁電流iex達(dá)到正向飽和閾值電流I+th1，其滿足I+th1=I+th+βIp1，可得t2時(shí)刻激磁電流終值iex(t2)滿足：再生利用占比和市場(chǎng)規(guī)模將反超梯次利用場(chǎng)景，成為未來(lái)中國(guó)動(dòng)力電池回收的主流方式。泰州交直流電流傳感器價(jià)格

但是金屬中的霍爾效應(yīng)很微弱，信號(hào)微弱檢測(cè)不到，在很長(zhǎng)一段時(shí)間里這限制了霍爾效應(yīng)的應(yīng)用。南京無(wú)線電流傳感器

開(kāi)關(guān)電源中需要檢測(cè)的電流既有直流電流，又有交流電流，在一些情況下會(huì)產(chǎn)生很大的脈沖電流，脈沖電流分量在電源系統(tǒng)中存在時(shí)間短，但是因?yàn)榫哂袠O大的峰值會(huì)對(duì)電源中的各個(gè)元器件造成不可修復(fù)的損害。為了有效的防止脈沖電流對(duì)開(kāi)關(guān)電源系統(tǒng)造成的損害，必須有效快速的檢測(cè)脈沖電流。與此同時(shí)還需要對(duì)開(kāi)關(guān)電源中正常工作時(shí)的交直流電流進(jìn)行精確的測(cè)量，以保證對(duì)電源系統(tǒng)中的工作狀態(tài)的控制。實(shí)際的電源系統(tǒng)中，脈沖電流要比正常工作狀態(tài)下的交直流電流高出許多，甚至相差幾個(gè)數(shù)量級(jí)，一般的電流傳感器不能既保證對(duì)正常狀態(tài)下的交直流的測(cè)量精度，同時(shí)又可以快速精確的測(cè)量突發(fā)的脈沖電流，所以研究可以同時(shí)測(cè)量脈沖電流和正常工作電流的電流傳感器具有非常實(shí)用的意義。南京無(wú)線電流傳感器