福州粒子加速器電流傳感器發(fā)展現(xiàn)狀

    兩個磁傳感器11、12之中的一個磁傳感器11配置在與具有流過電流i的兩個流路21、22的匯流條2中的第2流路22相比更靠近第1流路21的位置。另一個磁傳感器12配置在與第1流路21相比更靠近第2流路22的位置。由此，在兩個磁傳感器11、12輸入彼此反相的信號磁場b1、b2，能夠使電流的檢測時的s/n(信號-噪聲)比良好。(實施方式2)在實施方式2中，關于具有根據溫度來調整輸出信號的功能的電流傳感器，利用圖7進行說明。圖7是表示實施方式2涉及的電流傳感器1a的結構的框圖。在本實施方式涉及的電流傳感器1a中，在與實施方式1的電流傳感器1同樣的結構中(參照圖2)，還具備溫度檢測部34、傳感器調整部35和運算調整部36。上述各部34、35、36例如設置于電流傳感器1a的運算裝置3a。溫度檢測部34例如是半導體溫度傳感器，對周圍的溫度進行檢測。溫度檢測部34的種類沒有特別限定，例如，可以使用熱敏電阻、熱電偶、線性正溫度系數電阻器、鉑測溫電阻體等。傳感器調整部35例如包含磁傳感器11、12的電源電壓vdd等的調整電路。根據傳感器調整部35，例如兩個磁傳感器11、12的磁電變換增益以及/或者偏移(或者中點電位)等被適當調整為在容許誤差的范圍內相同。用于監(jiān)測和記錄電網中的電流數據，以確保電力系統(tǒng)的穩(wěn)定運行。福州粒子加速器電流傳感器發(fā)展現(xiàn)狀

    這四個二極管彼此串聯(lián)耦接。例如，***二極管d1的陰極d1_k1耦接到第二二極管d2的陽極d2_a2，第二二極管d2的陰極d2_k2耦接到第三二極管d3的陰極d3_k3，第三二極管d3的陽極d3_a3耦接到第四二極管d4的陰極d4_k4，并且***第四二極管d4的陽極d4_a4耦接到***二極管d1的陽極d1_a1。在一個實施例中，***檢測線路10耦接到陰極d2_k2和陰極d3_k3；并且第二檢測線路12耦接到陽極d1_a1和陽極d4_a4。此外，提出了***端子18耦接到陰極d1_k1和陽極d2_a2，并且第三端子22耦接到陽極d3_a3和陰極k4_d4。因此，如本領域技術人員所知，根據電流的極性，將***電極化器34的四個二極管中的至少兩個二極管，從而允許電流的比較好流動而沒有破壞傳感器2、26和/或電子計算機28的風險。為了簡化電流傳感器2、26之間的連接技術，還使用復制裝置6。因此，在圖4的情況下，復制裝置6被適配成復制***端子18和第三端子22。在圖4的示例中，復制裝置6集成到連接裝置8，但是復制裝置6也可以集成到電流傳感器2的芯片。因此，本發(fā)明使得能夠并聯(lián)連接至少兩個電流傳感器，而不需要在機動車輛的電線束中實現(xiàn)編接。此外，借助于本發(fā)明和電極化器的存在，不再需要遵循電流傳感器的極性。廈門新能源汽車電流傳感器出廠價而電流互感器有鐵芯，適用于固定頻段的測試，如45~66Hz。

對兩個磁傳感器11、12和第1～第3運算部31～33間的連接關系以及基于運算裝置3的運算方法的一例進行了說明。本實施方式涉及的電流傳感器不特別限定于此，也可以采用各種各樣的連接關系以及運算方法。以下，關于電流傳感器的變形例，利用圖8～10進行說明。圖8示出變形例1涉及的電流傳感器1b的結構。本變形例的電流傳感器1b在與實施方式1的電流傳感器1同樣的結構中，變更了兩個磁傳感器11、12和第1以及第2運算部31、32間的連接關系。如圖8所示，在本變形例的電流傳感器1b中，第1運算部31在正輸入端子與磁傳感器12的傳感器信號s2p的輸出端子連接，在負輸入端子與磁傳感器11的傳感器信號s1m的輸出端子連接。此外，第2運算部32在正輸入端子與磁傳感器12的傳感器信號s2m的輸出端子連接，在負輸入端子與磁傳感器11的傳感器信號s1p的輸出端子連接。第1～第3運算部31～33基于所輸入的信號，進行與實施方式1同樣的運算。通過以上的電流傳感器1b，也能夠與實施方式1的電流傳感器1同樣地降低外部磁場的影響。在本變形例中，磁傳感器12是第1磁傳感器的一例，傳感器信號s2p是第1傳感器信號的一例，傳感器信號s2m是第2傳感器信號的一例。此外，磁傳感器11是第2磁傳感器的一例。

    磁傳感器11例如通過電源電壓vdd進行恒壓驅動。各個磁阻元件13a～13d例如為amr(anisotropicmagnetoresistance，各向異性磁阻)元件。在本例中，四個磁阻元件13a～13d之中的第1以及第2磁阻元件13a、13b的串聯(lián)電路、和第3以及第4磁阻元件13c、13d的串聯(lián)電路被并聯(lián)連接。第1以及第4磁阻元件13a、13d具有相對于輸入到磁傳感器11的磁場而增減傾向相同的磁阻值mr1、mr4。第2以及第3磁阻元件13b、13c具有增減傾向與第1以及第4磁阻元件13a、13d的磁阻值mr1、mr4相反的磁阻值mr2、mr3。磁傳感器11的電源電壓vdd被供給至第1以及第3磁阻元件13a、13c間的連接點。第2以及第4磁阻元件13b、13d間的連接點被接地。第1以及第2磁阻元件13a、13b間的節(jié)點14p與兩個傳感器信號s1p、s1m之中的一個傳感器信號s1p的輸出端子連接。第3以及第4磁阻元件13c、13d間的節(jié)點14m與另一個傳感器信號s1m的輸出端子連接。各節(jié)點14p、14m的電位例如以vdd/2為中點電位而變動。以上的磁傳感器11的結構為一例，不特別限定于此。例如，磁傳感器11、12的磁阻元件13a～13d不限于amr元件，也可以是例如gmr(giantmagnetoresistance，巨磁阻)、tmr(tunnelmagnetoresistance，隧道磁阻)、bmr(balisticmagnetoresistance。電流傳感器的發(fā)展經歷了多個階段。

    2倍的過載電流持續(xù)時間不得超過1分鐘。（2）電壓傳感器必須按產品說明在原邊串入一個限流電阻R1，以使原邊得到額定電流，在一般情況下，2倍的過壓持續(xù)時間不得超過1分鐘。（3）電流電壓傳感器的**佳精度是在原邊額定值條件下得到的，所以當被測電流高于電流傳感器的額定值時，應選用相應大的傳感器；當被測電壓高于電壓傳感器的額定值時，應重新調整限流電阻。當被測電流低于額定值1/2以下時，為了得到**佳精度，可以使用多繞圈數的辦法。（4）絕緣耐壓為3KV的傳感器可以長期正常工作在1KV及以下交流系統(tǒng)和，6KV的傳感器可以長期正常工作在2KV及以下交流系統(tǒng)和，注意不要超壓使用。（5）在要求得到良好動態(tài)特性的裝置上使用時，**好用單根銅鋁母排并與孔徑吻合，以大代小或多繞圈數，均會影響動態(tài)特性。（6）在大電流直流系統(tǒng)中使用時，因某種原因造成工作電源開路或故障，則鐵心產生較大剩磁，是值得注意的。剩磁影響精度。退磁的方法是不加工作電源，在原邊通一交流并逐漸減小其值。（7）傳感器抗外磁場能力為：距離傳感器5～10cm一個超過傳感器原邊電流值2倍的電流，所產生的磁場干擾可以抵抗。三相大電流布線時，相間距離應大于5～10cm。。在霍爾元件的輸出端產生一個電勢，該電勢的波形與輸入電流一致。廣州高精度電流傳感器出廠價

在寬范圍使用時要注意靈敏度溫度特性，使用適宜的電路，以確保傳感器的精度。福州粒子加速器電流傳感器發(fā)展現(xiàn)狀

的運算結果的第1運算信號so1如式(5a)那樣包含兩個磁傳感器11、12所產生的貢獻(δs1+δs2)。另一方面，第2運算部32輸入來自一個磁傳感器11的傳感器信號s1m和來自另一個磁傳感器12的傳感器信號s2p，并如下式(6)那樣對傳感器信號s1m、s2p間的減法進行運算。so2＝a2×(s1m-s2p)…(6)＝-a2×(δs1+δs2)/2…(6a)在上式(6)中，a2是第2運算部32的增益，例如是1倍以上。上式(6)的運算結果的第2運算信號so2如式(6a)那樣關于兩個磁傳感器11、12包含與第1運算信號so1同樣的貢獻(δs1+δs2)。第3運算部33基于來自第1運算部31的第1運算信號so1和來自第2運算部32的第2運算信號s02對下式(7)進行運算，生成作為基于電流傳感器1的檢測結果的輸出信號sout。sout＝a3×(so1-so2)…(7)＝a3×(a1+a2)×(δs1+δs2)/2…(7a)在上式(7)中，a3是第3運算部33的增益，例如是1倍以上。如以上那樣算出的電流傳感器1的輸出信號sout如式(7a)那樣關于兩個磁傳感器11、12包含與各運算信號so1、so2同樣的貢獻(δs1+δs2)。在此，在輸入到各磁傳感器11、12的磁場中包含成為噪聲的外部磁場的情況下，各磁傳感器11、12的信號差δs1、δs2如下式(8)、(9)那樣可能包含信號分量δsg和噪聲分量δnz。福州粒子加速器電流傳感器發(fā)展現(xiàn)狀

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